stringtranslate.com

Полосы скольжения в металлах

Полоса скольжения, образованная на зерне феррита в закаленной при старении дуплексной нержавеющей стали . Полоса скольжения в центре изображения наблюдалась при определенной нагрузке, затем нагрузка увеличивалась с выбросом дислокаций, выходящих из кончика полосы скольжения в ответ на увеличение нагрузки. Этот выброс дислокаций и топографическое изменение перед полосой скольжения наблюдались на разных полосах скольжения. Длина изображения составляет 10 мкм. [1] [2]

Полосы скольжения или следы растяжения — это локализованные полосы пластической деформации в металлах, испытывающих напряжения. Образование полос скольжения указывает на концентрированное однонаправленное скольжение на определенных плоскостях, вызывающее концентрацию напряжений. Обычно полосы скольжения вызывают поверхностные ступеньки (например, шероховатость из-за постоянных полос скольжения во время усталости ) и концентрацию напряжений, которая может быть местом зарождения трещин. Полосы скольжения распространяются до тех пор, пока не столкнутся с границей , и генерируемое напряжение от скопления дислокаций на этой границе либо остановит, либо передаст рабочее скольжение в зависимости от его (неправильной) ориентации. [3] [4]

Образование полос скольжения в циклических условиях рассматривается как устойчивые полосы скольжения (PSB), тогда как образование в монотонных условиях рассматривается как плоские массивы дислокаций (или просто полосы скольжения, см. раздел Полосы скольжения при отсутствии циклической нагрузки ). [5] Полосы скольжения можно просто рассматривать как граничное скольжение из-за скольжения дислокаций, которое лишено (сложности) высокой локализации пластической деформации PSB, проявляющейся в выдавливании в виде языка и ленты. И, где PSB обычно изучаются с (эффективным) вектором Бюргерса, выровненным с плоскостью выдавливания, поскольку PSB распространяется поперек зерна и обостряется во время усталости; [6] монотонная полоса скольжения имеет вектор Бюргерса для распространения и другой для выдавливания плоскости, оба из которых контролируются условиями на кончике.

Стойкие полосы скольжения (PSB)

Структура PSB (взято из [7] )

Стойкие полосы скольжения (PSB) связаны с локализацией деформации из-за усталости металлов и трещин в одной плоскости. Просвечивающая электронная микроскопия (TEM) и трехмерная дискретная динамика дислокаций (DDD [8] ) моделирование были использованы для выявления и понимания типа дислокаций и их расположения/ моделей , чтобы связать их с подповерхностной структурой. PSB – лестничная структура – ​​образована в основном из каналов низкой плотности подвижных скользящих винтовых сегментов дислокации и стенок высокой плотности сегментов дипольных краевых дислокаций, сложенных спутанным выгибающимся краевым сегментом и различными размерами дипольных петель, разбросанных между стенками и каналами. [9] [10]

Один тип дислокационной петли образует границу полностью закрытого участка скользящего материала на плоскости скольжения, которая заканчивается на свободной поверхности. Расширение полосы скольжения: винтовая дислокация может иметь достаточно высокое разрешенное напряжение сдвига для скольжения по более чем одной плоскости скольжения. Может произойти поперечное скольжение . Но это оставляет некоторые сегменты дислокации на исходной плоскости скольжения. Дислокация может перекрестно скользить обратно на параллельную первичную плоскость скольжения. где она образует новый источник дислокации, и процесс может повториться. Эти стенки в PSB представляют собой форму «дипольной дисперсии» стабильного расположения краевых дислокаций с минимальным полем дальнего напряжения , которое имеет минимальное поле дальнего напряжения. [ необходимо разъяснение ] Это отличается от полос скольжения, которые представляют собой плоскую стопку стабильного массива, имеющего сильное поле дальнего напряжения. [ необходимо разъяснение ] Таким образом, — на свободной поверхности — разрез и открытие (устранение) дислокационных петель на поверхности вызывают необратимый/устойчивый поверхностный скачок, связанный с полосами скольжения. [10] [11] [12]

Рельеф поверхности посредством экструзии происходит по направлению вектора Бюргера, а высота экструзии и глубина PSB увеличиваются с толщиной PSB. [13] PSB и плоские стенки параллельны и перпендикулярны нормальному направлению критического разрешенного напряжения сдвига соответственно. [14] И как только дислокация насыщается и достигает своей сидячей конфигурации, наблюдалось зарождение трещин и их распространение вдоль экструзии PSB. [15] [16] [17] Подводя итог, можно сказать, что в отличие от двумерных линейных дефектов поле на кончике полосы скольжения обусловлено трехмерными взаимодействиями, где экструзия полосы скольжения имитирует дислокацию в виде раковины, расцветающую вдоль оси полосы скольжения. Величина поля градиентной деформации перед полосой скольжения зависит от высоты скольжения, а механические условия распространения зависят от дальнего поля испускаемых дислокаций. Поверхностная маркировка, или полоса скольжения, появляется на пересечении активной плоскости скольжения и свободной поверхности кристалла. Скольжение происходит в лавинах, разделенных во времени. Лавины из других систем скольжения, пересекающие плоскость скольжения, содержащую активный источник, привели к наблюдаемым ступенчатым отметкам поверхности, при этом последовательные лавины из данного источника были смещены относительно друг друга. [18]

Дислокации генерируются на одной плоскости скольжения. Они указывают, что сегмент дислокации ( источник Франка-Рида ), лежащий в плоскости скольжения и закрепленный на обоих концах, является источником неограниченного числа петель дислокации. Таким образом, можно понять группировку дислокаций в лавину из тысячи или около того петель на одной плоскости скольжения. [19] Каждая петля дислокации имеет поле напряжений, которое противодействует приложенному напряжению в окрестности источника. Когда будет сгенерировано достаточное количество петель, напряжение в источнике упадет до значения настолько низкого, что дополнительные петли не смогут образоваться. Только после того, как исходная лавина петель переместится на некоторое расстояние, может возникнуть другая лавина.

Генерация первой лавины в источнике легко понять. Когда напряжение в источнике достигает r*, петли генерируются и продолжают генерироваться до тех пор, пока обратное напряжение не остановит лавину. Вторая лавина не произойдет немедленно в поликристаллах, поскольку петли в первой лавине останавливаются или частично останавливаются на границах зерен. Только если внешнее напряжение существенно увеличивается, будет сформирована вторая лавина. Таким образом, можно понять образование дополнительных лавин с ростом напряжения.

Остается объяснить смещение последовательных лавин на небольшую величину по нормали к плоскости скольжения, тем самым объясняя наблюдаемую тонкую структуру полос скольжения . Смещение такого типа требует, чтобы источник Франка-Рида перемещался относительно поверхности, где наблюдаются полосы скольжения.

Работа по нанокомпрессии in situ [20] в просвечивающей электронной микроскопии (ПЭМ) показывает, что деформация a-Fe в наномасштабе является неоднородным процессом, характеризующимся серией коротких всплесков смещения и прерывистыми большими всплесками смещения. Серия коротких всплесков соответствует коллективному движению дислокаций внутри кристалла. Большие одиночные всплески происходят от ПС, зародившихся на поверхности образца. Эти результаты предполагают, что образование ПС можно рассматривать как процесс пластичности, ограниченный источником. Начальная пластическая деформация характеризуется размножением/движением нескольких дислокаций на короткие расстояния из-за наличия источников дислокаций внутри нанолезвия. Как только достигается стадия, на которой подвижные дислокации вдоль предпочтительных плоскостей скольжения переместились через нанолезвие или запутались в сидячих конфигурациях и дальнейшее движение дислокаций внутри кристалла затруднено, пластичность осуществляется путем образования ПС, которые зарождаются на поверхности [21] , а затем распространяются через нанолезвие.

Франк–Прочитать источник

Фишер и др. [18] предположили, что SB динамически генерируются из источника Франка-Рида на поверхности образца и прекращаются собственным полем напряжений в монокристаллах. Поведение скачка смещения, о котором сообщили Кинер и Минор [22] при сжатии наностолбиков монокристалла Cu. Очевидно, подавляло прогресс зубчатой ​​текучести (серия коротких скачков деформации ) по сравнению с таковым без спинодальной наноструктуры. Результаты показали, что во время деформации сжатия спинодальная наноструктура ограничивала движение дислокаций (что приводило к значительному увеличению плотности дислокаций), вызывая заметный эффект укрепления, а также сохраняла морфологию полосы скольжения плоской. [23]

Активность дислокаций способствует росту выделений аустенита и предоставляет количественные данные для выявления поля напряжений, создаваемого миграцией интерфейса. [24] Прерывистый характер скорости перемещения кончика, вероятно, обусловлен накоплением и релаксацией поля напряжений вблизи кончика. После выхода из кончика петля дислокации быстро расширяется впереди кончика, таким образом, изменение скорости кончика сопровождается испусканием дислокации. Это указывает на то, что испускаемая дислокация сильно отталкивается полем напряжений, присутствующим на кончике рейки. Когда петля встречается с поверхностью фольги, она распадается на два сегмента дислокации, которые оставляют видимый след из-за наличия тонкого оксидного слоя на поверхности. Испускание петли дислокации из кончика также может влиять на скорость перемещения кончика посредством взаимодействия между локальной петлей дислокации и возможными интерфейсными дислокациями в полукогерентном интерфейсе, окружающем кончик. Следовательно, кончик временно остановился. Чистое напряжение сдвига, действующее на каждую дислокацию, является результатом комбинации поля напряжений на вершине рейки (τ tip ), напряжения изображения, стремящегося притянуть петлю дислокации к поверхности (τ image ), линейного натяжения (τ l ) и напряжения взаимодействия между дислокациями (τ inter ). Это означает, что поле напряжений, вызванное превращением аустенита , достаточно велико, чтобы вызвать зарождение и испускание дислокаций из вершины рейки аустенита. [2]

Полосы скольжения при отсутствии циклической нагрузки

Образование полос скольжения

В то время как многократное изменение нагрузки обычно приводит к локализации скольжения дислокации, создавая линейные выдавливания и интрузии на свободной поверхности, подобные особенности могут возникать даже при отсутствии изменения нагрузки. Они возникают из-за скольжения дислокаций по определенной плоскости скольжения в определенном направлении скольжения (внутри одного зерна) под внешней нагрузкой. Ступени могут создаваться на свободной поверхности вследствие тенденции дислокаций следовать друг за другом по траектории скольжения, которых может быть несколько параллельно друг другу в соответствующем зерне. Предшествующее прохождение дислокаций, по-видимому, облегчает скольжение последующих, и эффект также может быть связан с источниками дислокаций, такими как источник Франка-Рида , действующими в определенных плоскостях.

Вторичные электронные изображения стареющей дуплексной нержавеющей стали, наблюдаемые in situ при трехточечном изгибе при приложенных смещениях траверсы (a) 1,2 мм и (b) 1,5 мм. Выбранные области (2 и 4) показаны с большим увеличением на (c) и (d). Видимая высота полосы скольжения обозначена как ' h .' Ферритные ( ) и аустенитные ( ) фазы обозначены. [1]

Внешний вид таких полос, которые иногда называют «устойчивыми линиями скольжения», похож на тот, который возникает при циклической нагрузке, но полученные ступени обычно более локализованы и имеют меньшую высоту. Они также выявляют структуру зерна . Их часто можно увидеть на свободных поверхностях, которые были отполированы до того, как произошла деформация. Например, на рисунке показаны микрофотографии [25] (сделанные с разным увеличением) области вокруг отпечатка, созданного в медном образце сферическим индентором. Параллельные линии внутри отдельных зерен являются каждая результатом нескольких сотен дислокаций одного и того же типа, достигающих свободной поверхности, создавая ступени высотой порядка нескольких микрометров. Если внутри зерна функционировала одна система скольжения, то имеется только один набор линий, но обычно внутри зерна активируется более одной системы (особенно когда деформация относительно высока), что приводит к двум или более наборам параллельных линий. Другие особенности, указывающие на детали того, как происходила пластическая деформация, такие как область кооперативного сдвига, вызванного деформационным двойникованием , также иногда можно увидеть на таких поверхностях. На показанной оптической микрофотографии также имеются свидетельства поворотов зерен — например, на «ободе» отпечатка и в виде углублений на границах зерен . Таким образом, такие изображения могут быть очень информативными.

Природа локального поля нециклической полосы скольжения

Схема полосы скольжения относительно осей измерения (𝑥 1 , 𝑥 2 и 𝑥 3 ) и осей, связанных с полосой скольжения (𝑥, 𝑦 и 𝑧), показывающая углы, которые описывают связь между этими осями и следами полосы скольжения (𝛼, 𝜃), а также угол наклона (𝜓) следа скольжения (𝑥) и вектора Бюргерса (𝑏) относительно поверхности. ℎ — высота полосы скольжения, а 𝑞 — направление распространения полосы скольжения, предполагаемое для расчета J-интеграла при использовании метода виртуального расширения. [26] 𝑡 описывает линейный вектор, нарисованный здесь как для краевой дислокации, т. е. 𝑏⊥𝑡, а 𝑛 — нормаль плоскости полосы скольжения. [1]

Поле деформации в полосе скольжения обусловлено трехмерными упругими и пластическими деформациями , где концентрированный сдвиг кончика полосы скольжения деформирует зерно в его окрестности. Упругие деформации описывают концентрацию напряжений перед полосой скольжения , что важно, поскольку это может повлиять на передачу пластической деформации через границы зерен. [27] [28] [29] Понимание этого необходимо для поддержки изучения текучести и межзеренного/внутризеренного разрушения. [30] [31] [32] Концентрированный сдвиг полос скольжения также может зарождать трещины в плоскости полосы скольжения , [16] [17] и устойчивые полосы скольжения, которые приводят к зарождению и росту внутризеренных усталостных трещин, также могут образовываться в условиях циклической нагрузки. [5] [33] Чтобы правильно охарактеризовать полосы скольжения и подтвердить механистические модели их взаимодействия с микроструктурой, крайне важно количественно оценить локальные поля деформации, связанные с их распространением. Однако мало внимания уделялось полосам скольжения внутри зерен (т. е. при отсутствии взаимодействия границ зерен ).

Поле дальних напряжений (т. е. поле упругой деформации) вокруг кончика концентратора напряжений, такого как полоса скольжения , можно считать сингулярностью, эквивалентной сингулярности трещины. [34] [35] Эту сингулярность можно количественно определить с помощью интеграла, независимого от пути, поскольку она удовлетворяет законам сохранения упругости. Законы сохранения упругости, связанные с трансляционной, вращательной и масштабной симметриями, были первоначально выведены Ноулзом и Стернбергом [36] из теоремы Нётер . [37] Будянский и Райс [38] ввели J-, M-, L- интегралы и первыми дали им физическую интерпретацию как скорости высвобождения энергии деформации для таких механизмов, как распространение полости, одновременное равномерное расширение и вращение дефекта соответственно. При оценке по поверхности, которая охватывает дефект, эти интегралы сохранения представляют собой конфигурационную силу, действующую на дефект. [39] Эта работа проложила путь для области конфигурационной механики материалов, с независящим от пути J-интегралом, который теперь широко используется для анализа конфигурационных сил в таких разнообразных задачах, как динамика дислокаций, [40] [41] несоответствующие включения , [42] распространение трещин , [43] сдвиговая деформация глин, [44] и копланарное зарождение дислокаций из трещин со сдвиговой нагрузкой. [45] Интегралы были применены к линейным упругим и упругопластическим материалам и были связаны с такими процессами, как термическое [46] и электрохимическое [47] нагружение, а также внутренние натяжения. [48] В последнее время экспериментальные исследования механики разрушения использовали полномасштабные измерения in situ смещений [49] [50] и упругих деформаций [51] [50] для оценки локального поля деформации, окружающего вершину трещины, в качестве J-интеграла .

Полосы скольжения образуются из-за пластической деформации, и анализ силы на дислокации учитывает двумерную природу дефекта линии дислокации . Общие определения конфигурационной силы Пича– Кёлера (𝑃 𝑘𝑗 ) [52] (или тензора упругой энергии-импульса [53] ) на дислокации в произвольной системе координат 𝑥 1 , 𝑥 2 , 𝑥 3 разлагают вектор Бюргерса (𝑏) на ортогональные компоненты. Это приводит к обобщенному определению J-интеграла в уравнениях ниже. Для скопления дислокаций J-интеграл представляет собой сумму конфигурационной силы Пича– Кёлера дислокаций в скоплении (включая внеплоскостные, 𝑏 3 [54] ).

𝐽 𝑘 = ∫ 𝑃 𝑘𝑗 𝑛 𝑗 𝑑𝑆 = ∫(𝑊 𝑠 𝑛 𝑘 − 𝑇 𝑖 𝑢 𝑖,𝑘 ) 𝑑𝑆

𝐽 𝑘 𝑥 = 𝑅 𝑘𝑗 𝐽 𝑗 , 𝑖,𝑗,𝑘=1,2,3

где 𝑆 — произвольный контур вокруг скопления дислокаций с единичной внешней нормалью 𝑛 𝑖 , 𝑊 𝑠 — плотность энергии деформации, 𝑇 𝑖 = 𝜎 𝑖𝑗 𝑛 𝑗 — натяжение на 𝑑𝑆, 𝑢 𝑖 — компоненты вектора смещения, 𝐽 𝑘𝑥 — 𝐽-интеграл, вычисленный вдоль направления 𝑥 𝑘 , а 𝑅 𝑘𝑗 — тензор отображения второго порядка, который отображает 𝐽 𝑘 в направление 𝑥 𝑘 . Этот векторный 𝐽 𝑘 -интеграл приводит к численным трудностям в анализе, поскольку 𝐽 2 и, для трехмерной полосы скольжения или наклонной трещины, членами 𝐽 3 нельзя пренебрегать. [1]

Смотрите также

Ссылки

  1. ^ abcd Koko, Abdalrhaman; Elmukashfi, Elsiddig; Becker, Thorsten H.; Karamched, Phani S.; Wilkinson, Angus J.; Marrow, T. James (2022-10-15). "In situ характеристика полей деформации внутризеренных полос скольжения в феррите с помощью высокоразрешающей дифракции обратного рассеяния электронов". Acta Materialia . 239 : 118284. Bibcode :2022AcMat.23918284K. doi : 10.1016/j.actamat.2022.118284 . ISSN  1359-6454. S2CID  251783802. В данной статье использован текст из этого источника, доступный по лицензии CC BY 4.0.
  2. ^ ab Koko, A. Mohamed (2022). In situ full-field characterization of strain conversions (deformation twinging, slip strips and cracks) (PhD thesis). Оксфордский университет. Архивировано из оригинала 2023-02-01 . Получено 2023-03-02 . В данной статье использован текст из этого источника, доступный по лицензии CC BY 4.0.
  3. ^ Смоллман, RE; Нган, AHW (01 января 2014 г.), Смоллман, RE; Нган, AHW (ред.), «Глава 9 - Пластическая деформация и дислокационное поведение», Современная физическая металлургия (восьмое издание) , Оксфорд: Баттерворт-Хейнеманн, стр. 357–414, номер документа : 10.1016/b978-0-08-098204 -5.00009-2, ISBN 978-0-08-098204-5, заархивировано из оригинала 2022-10-04 , извлечено 2022-10-04
  4. ^ Сэнгид, Майкл Д. (2013-12-01). "Физика зарождения усталостных трещин". Международный журнал усталости . Усталость и микроструктура: специальный выпуск о последних достижениях. 57 : 58–72. doi :10.1016/j.ijfatigue.2012.10.009. ISSN  0142-1123.
  5. ^ ab Lukáš, P.; Klesnil, M.; Krejčí, J. (1968). «Дислокации и устойчивые полосы скольжения в монокристаллах меди, утомленных при низкой амплитуде напряжения». Physica Status Solidi B (на немецком языке). 27 (2): 545–558. Bibcode :1968PSSBR..27..545L. doi :10.1002/pssb.19680270212. S2CID  96586802. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  6. ^ Шиллер, К.; Вальгреф, Д. (1988-03-01). «Численное моделирование образования устойчивых полос скольжения». Acta Metallurgica . 36 (3): 563–574. doi :10.1016/0001-6160(88)90089-2. ISSN  0001-6160. Архивировано из оригинала 25.03.2023 . Получено 25.03.2023 .
  7. ^ Эрель, Кан; По, Джакомо; Кросби, Тамер; Гонием, Наср (декабрь 2017 г.). «Механизмы образования и взаимодействия призматических дислокационных петель в металлах с ГЦК-решеткой». Computational Materials Science . 140 : 32–46. doi : 10.1016/j.commatsci.2017.07.043 .
  8. ^ "grain boundray, dislocation simulation, discret dislocation dynamics, dislocation dynamics, grain border, dislocation cell, cross slip, creep, decolation cell, cross slip, creep, deconation hardening, superalloy, climb". www.dierk-raabe.com (на немецком языке). Архивировано из оригинала 2022-12-03 . Получено 2023-03-05 .
  9. ^ Дифферт, К.; Эссманн, У. (1993), «Динамическая модель структуры стенки в полосах скольжения, сохраняющихся в усталых металлах», Fundamental Aspects of Dislocation Interactions , Elsevier, стр. 295–299, doi :10.1016/b978-1-4832-2815-0.50048-6, ISBN 978-1-4832-2815-0, заархивировано из оригинала 2018-06-30 , извлечено 2022-10-03
  10. ^ ab Verdier, M; Fivel, M; Groma, I (1998-11-01). "Мезоскопическое масштабное моделирование динамики дислокаций в ГЦК металлах: принципы и приложения". Моделирование и имитация в материаловедении и машиностроении . 6 (6): 755–770. Bibcode :1998MSMSE...6..755V. doi :10.1088/0965-0393/6/6/007. ISSN  0965-0393. S2CID  250889422. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  11. ^ Déprés, C.; Robertson, CF; Fivel, MC (январь 2006 г.). «Усталость при низких деформациях в поверхностных зернах стали 316L: трехмерное дискретное моделирование динамики дислокаций ранних циклов. Часть 2: стойкие следы скольжения и зарождение микротрещин». Philosophical Magazine . 86 (1): 79–97. Bibcode :2006PMag...86...79D. doi :10.1080/14786430500341250. ISSN  1478-6435. S2CID  135953582. Архивировано из оригинала 2021-05-17 . Получено 2022-10-03 .
  12. ^ Déprés, C.; Robertson, CF; Fivel, MC (август 2004 г.). «Усталость при низких деформациях в поверхностных зернах стали AISI 316L: трехмерное дискретное моделирование динамики дислокаций ранних циклов I. Микроструктуры дислокаций и механическое поведение». Philosophical Magazine . 84 (22): 2257–2275. Bibcode :2004PMag...84.2257D. doi :10.1080/14786430410001690051. ISSN  1478-6435. S2CID  137329770. Архивировано из оригинала 2022-10-07 . Получено 2022-10-03 .
  13. ^ Man, J.; Obrtlík, K.; Polák, J. (июнь 2009 г.). «Выдавливание и внедрение в усталые металлы. Часть 1. Состояние искусства и история†». Philosophical Magazine . 89 (16): 1295–1336. Bibcode :2009PMag...89.1295M. doi :10.1080/14786430902917616. ISSN  1478-6435. S2CID  136919859. Архивировано из оригинала 2022-10-06 . Получено 2022-10-03 .
  14. ^ Амодео, Р. Дж.; Гонием, Н. М. (1990-04-01). «Динамика дислокаций. II. Приложения к формированию устойчивых полос скольжения, плоских массивов и ячеек дислокаций». Physical Review B. 41 ( 10): 6968–6976. Bibcode : 1990PhRvB..41.6968A. doi : 10.1103/PhysRevB.41.6968. ISSN  0163-1829. PMID  9992953. Архивировано из оригинала 25.03.2023 . Получено 03.10.2022 .
  15. ^ Wood, WA (июль 1958). «Формирование усталостных трещин». Philosophical Magazine . 3 (31): 692–699. Bibcode : 1958PMag....3..692W. doi : 10.1080/14786435808237004. ISSN  0031-8086. Архивировано из оригинала 2022-10-07 . Получено 2022-10-03 .
  16. ^ ab Koss, DA; Chan, KS (сентябрь 1980 г.). «Разрушение вдоль плоских полос скольжения». Acta Metallurgica . 28 (9): 1245–1252. doi :10.1016/0001-6160(80)90080-2. Архивировано из оригинала 28.06.2018 . Получено 03.10.2022 .
  17. ^ ab Mughrabi, H. (сентябрь 1983 г.). «Дислокационные стенки и структуры ячеек и дальнодействующие внутренние напряжения в деформированных металлических кристаллах». Acta Metallurgica . 31 (9): 1367–1379. doi :10.1016/0001-6160(83)90007-X. Архивировано из оригинала 2022-06-16 . Получено 2022-10-03 .
  18. ^ ab Фишер, Джон К.; Харт, Эдвард У.; Прай, Роберт Х. (1952-09-15). "Теория образования полос скольжения". Physical Review . 87 (6): 958–961. Bibcode :1952PhRv...87..958F. doi :10.1103/PhysRev.87.958. ISSN  0031-899X.
  19. ^ Frank, FC; Read, WT (1950-08-15). "Процессы умножения для медленно движущихся дислокаций". Physical Review . 79 (4): 722–723. Bibcode :1950PhRv...79..722F. doi :10.1103/PhysRev.79.722. ISSN  0031-899X. Архивировано из оригинала 2023-03-25 . Получено 2022-10-03 .
  20. ^ Се, Кельвин Ю.; Ван, Янбо; Ни, Сонг; Ляо, Сяочжоу; Кэрни, Джули М.; Рингер, Саймон П. (декабрь 2011 г.). «Понимание механизмов деформации α-Fe на наноуровне». Скрипта Материалия . 65 (12): 1037–1040. doi :10.1016/j.scriptamat.2011.08.023. Архивировано из оригинала 2 июня 2018 г. Проверено 03 октября 2022 г.
  21. ^ Чжэн, Хэ; Цао, Ацзин; Вайнбергер, Кристофер Р.; Хуан, Цзянь Юй; Ду, Куй; Ван, Цзяньбо; Ма, Яньюнь; Ся, Юнань; Мао, Скотт Х. (декабрь 2010 г.). "Дискретная пластичность в кристаллах золота размером менее 10 нм". Nature Communications . 1 (1): 144. Bibcode :2010NatCo...1..144Z. doi :10.1038/ncomms1149. ISSN  2041-1723. PMC 3105591 . PMID  21266994. 
  22. ^ Kiener, D.; Minor, AM (февраль 2011 г.). «Источник-контролируемый выход и упрочнение Cu(100) изучены с помощью in situ просвечивающей электронной микроскопии». Acta Materialia . 59 (4): 1328–1337. Bibcode :2011AcMat..59.1328K. doi :10.1016/j.actamat.2010.10.065. Архивировано из оригинала 2022-06-17 . Получено 2022-10-03 .
  23. ^ Hsieh, Yi-Chieh; Zhang, Ling; Chung, Tsai-Fu; Tsai, Yu-Ting; Yang, Jer-Ren; Ohmura, Takahito; Suzuki, Takuya (декабрь 2016 г.). «Исследование in-situ просвечивающей электронной микроскопии деформационного поведения спинодального наноструктурированного δ-феррита в дуплексной нержавеющей стали». Scripta Materialia . 125 : 44–48. doi :10.1016/j.scriptamat.2016.06.047. Архивировано из оригинала 2022-06-20 . Получено 03.10.2022 .
  24. ^ Ду, Хуан; Момпиу, Фредерик; Чжан, Вэнь-Чжэн (март 2018 г.). «Исследование in-situ TEM эмиссии дислокаций, связанной с ростом аустенита». Scripta Materialia . 145 : 62–66. doi :10.1016/j.scriptamat.2017.10.014. Архивировано из оригинала 2018-06-30 . Получено 2022-10-03 .
  25. ^ Кэмпбелл, Дж. Э.; Томпсон, Р. П.; Дин, Дж.; Клайн, Т. В. (2019). «Сравнение графиков зависимости деформации от напряжения, полученных с помощью пластометрии индентирования, на основе профилей остаточного индентора и одноосного испытания». Acta Materialia . 168 : 87–99. Bibcode : 2019AcMat.168...87C. doi : 10.1016/j.actamat.2019.02.006.
  26. ^ Parks, DM (декабрь 1977 г.). «Метод виртуального расширения трещины для нелинейного поведения материала». Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering . 12 (3): 353–364. Bibcode : 1977CMAME..12..353P. doi : 10.1016/0045-7825(77)90023-8. Архивировано из оригинала 29.06.2022 . Получено 03.10.2022 .
  27. ^ Benjamin Britton, T.; Wilkinson, Angus J. (сентябрь 2012 г.). «Поля напряжений и геометрически необходимые распределения плотности дислокаций вблизи головки заблокированной полосы скольжения». Acta Materialia . 60 (16): 5773–5782. Bibcode : 2012AcMat..60.5773B. doi : 10.1016/j.actamat.2012.07.004. hdl : 10044/1/13886 . Архивировано из оригинала 2023-01-01 . Получено 2022-10-03 .
  28. ^ Guo, Y.; Britton, TB; Wilkinson, AJ (сентябрь 2014 г.). "Взаимодействие полос скольжения и границ зерен в титане коммерческой чистоты". Acta Materialia . 76 : 1–12. Bibcode : 2014AcMat..76....1G. doi : 10.1016/j.actamat.2014.05.015. hdl : 10044/1/25973 . S2CID  136904692. Архивировано из оригинала 2022-06-20 . Получено 03.10.2022 .
  29. ^ Андани, Мохсен Тахери; Лакшманан, Аадитья; Сундарарагхаван, Вира; Эллисон, Джон; Мисра, Амит (ноябрь 2020 г.). «Количественное исследование влияния параметров границ зерен на наклон Холла-Петча на уровне системы скольжения для базисной системы скольжения в Mg-4Al». Acta Materialia . 200 : 148–161. Bibcode :2020AcMat.200..148A. doi : 10.1016/j.actamat.2020.08.079 . S2CID  225279335.
  30. ^ Livingston, JD; Chalmers, B (июнь 1957). «Множественное скольжение при бикристаллической деформации». Acta Metallurgica . 5 (6): 322–327. doi :10.1016/0001-6160(57)90044-5. Архивировано из оригинала 2022-06-17 . Получено 2022-10-03 .
  31. ^ Ли, TC; Робертсон, IM; Бирнбаум, HK (май 1989). «Прогнозирование механизмов передачи скольжения через границы зерен». Scripta Metallurgica . 23 (5): 799–803. doi :10.1016/0036-9748(89)90534-6. Архивировано из оригинала 2022-07-10 . Получено 2022-10-03 .
  32. ^ Luster, J.; Morris, MA (июль 1995 г.). «Совместимость деформации в двухфазных сплавах Ti-Al: зависимость от микроструктуры и ориентационных отношений». Metallurgical and Materials Transactions A . 26 (7): 1745–1756. Bibcode :1995MMTA...26.1745L. doi :10.1007/BF02670762. ISSN  1073-5623. S2CID  137425735. Архивировано из оригинала 2023-03-25 . Получено 2022-10-03 .
  33. ^ Ту, С.-Т.; Чжан, С.-Ч. (2016), «Механизмы возникновения усталостных трещин», Справочный модуль по материаловедению и материаловедению , Elsevier, стр. B9780128035818028526, doi :10.1016/b978-0-12-803581-8.02852-6, ISBN 978-0-12-803581-8, заархивировано из оригинала 2022-07-11 , извлечено 2022-10-03
  34. ^ Makin, MJ (апрель 1970 г.). «Механизм роста полос скольжения в облученных кристаллах». Philosophical Magazine . 21 (172): 815–817. Bibcode :1970PMag...21..815M. doi :10.1080/14786437008238467. ISSN  0031-8086. Архивировано из оригинала 2022-10-07 . Получено 2022-10-03 .
  35. ^ Райс, Джеймс Р. (декабрь 1987 г.). «Поля вершин трещин растяжения в упруго-идеально пластичных кристаллах». Механика материалов . 6 (4): 317–335. Bibcode : 1987MechM...6..317R. doi : 10.1016/0167-6636(87)90030-5. Архивировано из оригинала 2022-12-05 . Получено 2022-10-03 .
  36. ^ Knowles, JK; Sternberg, Eli (январь 1972). «О классе законов сохранения в линеаризованной и конечной эластостатике». Архив для Rational Mechanics and Analysis . 44 (3): 187–211. Bibcode :1972ArRMA..44..187K. doi :10.1007/BF00250778. ISSN  0003-9527. S2CID  122386163. Архивировано из оригинала 25.03.2023 . Получено 03.10.2022 .
  37. ^ Нётер, Эмми (январь 1971). «Инвариантные вариационные проблемы». Теория переноса и статистическая физика . 1 (3): 186–207. arXiv : physics/0503066 . Bibcode :1971TTSP....1..186N. doi :10.1080/00411457108231446. ISSN  0041-1450. S2CID  119019843. Архивировано из оригинала 2022-07-15 . Получено 2022-10-03 .
  38. ^ Budiansky, B.; Rice, JR (1973-03-01). "Законы сохранения и скорости высвобождения энергии". Journal of Applied Mechanics . 40 (1): 201–203. Bibcode :1973JAM....40..201B. doi :10.1115/1.3422926. ISSN  0021-8936. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  39. ^ Eshelby, JD (1951-11-06). "Сила на упругой сингулярности". Philosophical Transactions of the Royal Society of London. Series A, Mathematical and Physical Sciences . 244 (877): 87–112. Bibcode : 1951RSPTA.244...87E. doi : 10.1098/rsta.1951.0016. ISSN  0080-4614. S2CID  14703976. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  40. ^ Agiasofitou, Eleni; Lazar, Markus (май 2017 г.). «Микромеханика дислокаций в твердых телах: J-, M- и L-интегралы и их фундаментальные соотношения». International Journal of Engineering Science . 114 : 16–40. arXiv : 1702.00363 . doi :10.1016/j.ijengsci.2017.02.001. S2CID  119531197. Архивировано из оригинала 2022-08-15 . Получено 2022-10-03 .
  41. ^ Ким, Хокун; Ким, Сун; Ким, Сун Юб (март 2021 г.). «J-интеграл на основе решетки для устойчиво движущейся дислокации». International Journal of Plasticity . 138 : 102949. doi : 10.1016/j.ijplas.2021.102949. S2CID  233799154. Архивировано из оригинала 25.03.2023 . Получено 03.10.2022 .
  42. ^ Markenscoff, Xanthippi; Ni, Luqun (январь 2010 г.). «Скорость высвобождения энергии и «самостоятельная сила» динамически расширяющихся сферических и плоских границ включений с дилатационной собственной деформацией». Журнал механики и физики твердого тела . 58 (1): 1–11. Bibcode : 2010JMPSo..58....1M. doi : 10.1016/j.jmps.2009.10.001. Архивировано из оригинала 21.02.2022 . Получено 03.10.2022 .
  43. ^ Райс, младший; Друган, У. Дж.; Шам, TL (1980-01-01), Париж, Pc (ред.), "Упруго-пластический анализ растущих трещин", Механика разрушения , 100 Barr Harbor Drive, PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959: ASTM International, стр. 189–189–33, doi :10.1520/stp36972s, ISBN 978-0-8031-0363-4, заархивировано из оригинала 2018-06-02 , извлечено 2022-10-03{{citation}}: CS1 maint: местоположение ( ссылка )
  44. ^ Palmer, AC; Rice, JR (1973-04-03). "Рост поверхностей скольжения при прогрессирующем разрушении переуплотненной глины". Труды Лондонского королевского общества. A. Mathematical and Physical Sciences . 332 (1591): 527–548. Bibcode : 1973RSPSA.332..527P. doi : 10.1098/rspa.1973.0040. ISSN  0080-4630. S2CID  7935986. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  45. ^ Райс, Джеймс Р. (январь 1992 г.). «Зарождение дислокации из вершины трещины: анализ на основе концепции Пайерлса». Журнал механики и физики твердого тела . 40 (2): 239–271. Bibcode : 1992JMPSo..40..239R. doi : 10.1016/S0022-5096(05)80012-2. Архивировано из оригинала 2022-07-16 . Получено 2022-10-03 .
  46. ^ Kc, Amit; Kim, Jeong-Ho (май 2008 г.). «Интегралы взаимодействия для термического разрушения функционально-градиентных материалов». Engineering Fracture Mechanics . 75 (8): 2542–2565. doi :10.1016/j.engfracmech.2007.07.011. Архивировано из оригинала 2022-08-07 . Получено 2022-10-03 .
  47. ^ Haftbaradaran, Hamed; Qu, Jianmin (ноябрь 2014 г.). «Независимый от пути интеграл для разрушения твердых тел при комбинированных электрохимических и механических нагрузках». Журнал механики и физики твердого тела . 71 : 1–14. Bibcode :2014JMPSo..71....1H. doi :10.1016/j.jmps.2014.06.007. Архивировано из оригинала 25.03.2023 . Получено 03.10.2022 .
  48. ^ Walters, Matthew C.; Paulino, Glaucio H.; Dodds, Robert H. (июль 2005 г.). «Процедуры интегрального взаимодействия для трехмерных изогнутых трещин, включая поверхностные натяжения». Engineering Fracture Mechanics . 72 (11): 1635–1663. doi :10.1016/j.engfracmech.2005.01.002. Архивировано из оригинала 2022-08-08 . Получено 2022-10-03 .
  49. ^ Becker, TH; Mostafavi, M.; Tait, RB; Marrow, TJ (октябрь 2012 г.). «Подход к вычислению J-интеграла с помощью измерения поля смещения корреляции цифровых изображений: подход к вычислению J-интеграла с использованием корреляции цифровых изображений». Усталость и разрушение инженерных материалов и конструкций . 35 (10): 971–984. doi :10.1111/j.1460-2695.2012.01685.x. Архивировано из оригинала 2022-10-03 . Получено 2022-10-03 .
  50. ^ ab Koko, A.; Earp, P.; Wigger, T.; Tong, J.; Marrow, TJ (май 2020 г.). "J-интегральный анализ: сравнительное исследование EDXD и DIC для усталостной трещины". International Journal of Fatigue . 134 : 105474. doi : 10.1016/j.ijfatigue.2020.105474. S2CID  214391445. Архивировано из оригинала 22.06.2022 . Получено 03.10.2022 .
  51. ^ Barhli, SM; Saucedo-Mora, L.; Jordan, MSL; Cinar, AF; Reinhard, C.; Mostafavi, M.; Marrow, TJ (ноябрь 2017 г.). «Характеристика полей деформации трещин в полигранулярном графите с помощью синхротронного рентгеновского излучения». Carbon . 124 : 357–371. Bibcode :2017Carbo.124..357B. doi :10.1016/j.carbon.2017.08.075. hdl : 1983/93385e0e-155e-49e6-9a3d-e4f881de013a . Архивировано из оригинала 2022-06-18 . Получено 2022-10-03 .
  52. ^ Лубарда, Владо А. (2019-01-01). «Вектор дислокации Бюргерса и сила Пича–Кёлера: обзор». Журнал исследований и технологий материалов . 8 (1): 1550–1565. doi : 10.1016/j.jmrt.2018.08.014 . ISSN  2238-7854. S2CID  125242265.
  53. ^ Эшелби, Дж. Д. (1956), Континуальная теория дефектов решетки, Физика твердого тела, т. 3, Elsevier, стр. 79–144, doi :10.1016/s0081-1947(08)60132-0, ISBN 978-0-12-607703-2, заархивировано из оригинала 2022-12-19 , извлечено 2022-10-03
  54. ^ Андерсон, П. М.; Хирт, Дж. П.; Лоте, Дж. Теория прямых дислокаций. Теория дислокаций .

Дальнейшее чтение

На Викискладе есть медиафайлы по теме «Полосы скольжения в металлах».