Потери на трение представляют собой существенную техническую проблему везде, где происходит движение жидкостей, независимо от того, полностью ли они заключены в трубу или канал или имеют поверхность, открытую для воздуха.
Исторически это проблема акведуков всех видов на протяжении всей человеческой истории. Это также относится к канализационным линиям. Систематическое изучение восходит к Генри Дарси , инженеру акведуков.
Естественные потоки в руслах рек важны для деятельности человека; потери на трение в русле реки влияют на высоту потока, что особенно существенно во время паводков.
Экономика трубопроводов для доставки нефтехимической продукции сильно зависит от потерь на трение. Трубопровод Ямал-Европа транспортирует метан с объемным расходом 32,3 × 10 9 м 3 газа в год при числах Рейнольдса более 50 × 10 6 . [2]
В гидроэнергетике энергия, теряемая на трение поверхности в лотках и напорных водоводах, не может быть использована для полезной работы, например, для выработки электроэнергии.
В холодильных установках энергия расходуется на прокачку охлаждающей жидкости по трубам или через конденсатор. В сплит-системах трубы, по которым течет охлаждающая жидкость, заменяют воздуховоды в системах HVAC.
Расчет объемного расхода
В следующем обсуждении мы определяем объемный расход V̇ (т.е. объем жидкости, протекающей за единицу времени) как
где
r = радиус трубы (для трубы круглого сечения — внутренний радиус трубы).
v = средняя скорость жидкости, протекающей по трубе.
A = площадь поперечного сечения трубы.
В длинных трубах потеря давления (при условии, что труба ровная) пропорциональна длине трубы. Тогда потеря на трение — это изменение давления Δp на единицу длины трубы L
Когда давление выражается через эквивалентную высоту столба этой жидкости, как это часто бывает с водой, потери на трение выражаются как S , «потеря напора» на единицу длины трубы, безразмерная величина, также известная как гидравлический уклон .
Потери на трение, которые возникают из-за напряжения сдвига между поверхностью трубы и жидкостью, протекающей внутри, зависят от условий потока и физических свойств системы. Эти условия могут быть инкапсулированы в безразмерное число Re, известное как число Рейнольдса
где V — средняя скорость жидкости, а D — диаметр (цилиндрической) трубы. В этом выражении свойства самой жидкости сводятся к кинематической вязкости ν
Потеря на трение в однородных прямых участках трубы, известная как «основная потеря», вызвана эффектами вязкости , движением молекул жидкости друг против друга или против (возможно, шероховатой) стенки трубы. Здесь на нее сильно влияет то, является ли поток ламинарным (Re < 2000) или турбулентным (Re > 4000): [1]
В ламинарном потоке потери пропорциональны скорости жидкости , V ; эта скорость плавно изменяется между объемом жидкости и поверхностью трубы, где она равна нулю. Шероховатость поверхности трубы не влияет ни на поток жидкости, ни на потери на трение.
В турбулентном потоке потери пропорциональны квадрату скорости жидкости , V 2 ; здесь слой хаотических вихрей и завихрений вблизи поверхности трубы, называемый вязким подслоем, образует переход к объемному потоку. В этой области необходимо учитывать эффекты шероховатости поверхности трубы. Полезно характеризовать эту шероховатость как отношение высоты шероховатости ε к диаметру трубы D , «относительной шероховатости». К турбулентному потоку относятся три подобласти:
В области гладких труб потери на трение относительно нечувствительны к шероховатости.
В области шероховатых труб потери на трение определяются относительной шероховатостью и нечувствительны к числу Рейнольдса.
В переходной области потери на трение чувствительны к обоим факторам.
Для чисел Рейнольдса 2000 < Re < 4000 поток нестабилен, меняется со временем, поскольку вихри внутри потока образуются и исчезают случайным образом. Эта область потока не очень хорошо смоделирована, и детали не очень хорошо поняты.
Форма трения
Факторы, не являющиеся прямым потоком в трубе, вызывают потери на трение; они известны как «незначительные потери»:
Фитинги, такие как изгибы, муфты, клапаны или переходы в диаметре шланга или трубы , или
В поток жидкости попали какие-то предметы.
Для расчета общих потерь на трение в системе источники трения формы иногда приводятся к эквивалентной длине трубы.
Шероховатость поверхности
Шероховатость поверхности трубы или канала влияет на поток жидкости в режиме турбулентного течения. Обычно обозначаемые ε, значения, используемые для расчета потока воды, для некоторых представительных материалов: [3] [4] [5]
Значения, используемые при расчете потерь на трение в воздуховодах (например, для воздуха): [8]
Расчет потерь на трение
Уравнение Хагена–Пуазейля
Ламинарный поток встречается на практике с очень вязкими жидкостями, такими как моторное масло, текущими по трубкам малого диаметра с малой скоростью. Потери на трение в условиях ламинарного потока следуют уравнению Хагена–Пуазейля , которое является точным решением уравнений Навье–Стокса . Для круглой трубы с жидкостью плотностью ρ и вязкостью μ гидравлический уклон S можно выразить как
В ламинарном потоке (то есть при Re < ~2000) гидравлический уклон пропорционален скорости потока.
Уравнение Дарси–Вейсбаха
Во многих практических инженерных приложениях поток жидкости более быстрый, поэтому турбулентный, а не ламинарный. При турбулентном потоке потери на трение оказываются примерно пропорциональными квадрату скорости потока и обратно пропорциональными диаметру трубы, то есть потери на трение следуют феноменологическому уравнению Дарси-Вейсбаха , в котором можно выразить гидравлический наклон S [9]
Обратите внимание, что значение этого безразмерного фактора зависит от диаметра трубы D и шероховатости поверхности трубы ε. Кроме того, он также изменяется в зависимости от скорости потока V и физических свойств жидкости (обычно объединяемых в число Рейнольдса Re). Таким образом, потери на трение не являются точно пропорциональными квадрату скорости потока или обратной величине диаметра трубы: фактор трения учитывает оставшуюся зависимость от этих параметров.
Из экспериментальных измерений следует, что общие характеристики изменения f D таковы: при фиксированной относительной шероховатости ε / D и числе Рейнольдса Re = V D / ν > ~2000, [a]
При относительной шероховатости ε / D < 10−6 значение f D уменьшается с ростом Re по приблизительно степенному закону, с изменением f D на один порядок по сравнению с изменением на четыре порядка по Re. Это называется режимом «гладкой трубы», когда поток турбулентный, но нечувствителен к шероховатости трубы (потому что вихри намного больше этих характеристик).
При более высокой шероховатости, с ростом числа Рейнольдса Re, f D поднимается от своего значения для гладкой трубы, приближаясь к асимптоте, которая сама логарифмически изменяется с относительной шероховатостью ε / D ; этот режим называется течением в «шероховатой трубе».
Точка отправления от гладкого течения происходит при числе Рейнольдса, примерно обратно пропорциональном значению относительной шероховатости: чем выше относительная шероховатость, тем ниже Re отправления. Диапазон Re и ε / D между гладким течением трубы и шероховатым течением трубы обозначен как «переходный». В этой области измерения Никурадзе показывают снижение значения f D с Re, прежде чем приблизиться к его асимптотическому значению снизу, [10] хотя Муди решил не следовать этим данным в своей диаграмме, [11] которая основана на уравнении Коулбрука–Уайта .
При значениях 2000 < Re < 4000 существует критическая зона течения, переход от ламинарного к турбулентному, где значение f D увеличивается от своего ламинарного значения 64 / Re до своего значения для гладкой трубы. В этом режиме поток жидкости оказывается нестабильным, с вихрями, появляющимися и исчезающими внутри потока с течением времени.
Вся зависимость f D от диаметра трубы D включается в число Рейнольдса Re и относительную шероховатость ε / D , аналогично вся зависимость от свойств жидкости, плотности ρ и вязкости μ включается в число Рейнольдса Re. Это называется масштабированием . [b]
Экспериментально измеренные значения f D с разумной точностью соответствуют (рекурсивному) уравнению Коулбрука–Уайта [12] , графически представленному на диаграмме Муди , которая отображает коэффициент трения f D в зависимости от числа Рейнольдса Re для выбранных значений относительной шероховатости ε / D .
В случае воды (ρ = 1 г/см3, μ = 1 г/м3/с [13] ), протекающей через 12-дюймовую (300 мм) трубу из ПВХ Schedule-40 (ε = 0,0015 мм, D = 11,938 дюйма), гидравлический уклон S = 0,01 (1%) достигается при расходе Q = 157 л/с (литров в секунду) или при скорости V = 2,17 м/с (метров в секунду). В следующей таблице приведены число Рейнольдса Re, коэффициент трения Дарси f D , расход Q и скорость V , такие, что гидравлический уклон S = h f / L = 0,01 для различных номинальных размеров труб (NPS).
Обратите внимание, что цитируемые источники рекомендуют поддерживать скорость потока ниже 5 футов в секунду (~1,5 м/с).
Также обратите внимание, что указанное в этой таблице значение f D на самом деле является величиной, принятой NFPA и отраслью, известной как C, которая имеет имперские единицы измерения psi/(100 галлонов в минуту 2 фута) и может быть рассчитана с использованием следующего соотношения:
где давление в фунтах на квадратный дюйм, расход в 100 галлонах в минуту и длина трубы в 100 футах
Расчет потерь на трение воздуха в воздуховоде
Потери на трение происходят, когда газ, например воздух, течет по воздуховоду . [17]
Отличие характера потока от случая с водой в трубе обусловлено разным числом Рейнольдса Re и шероховатостью воздуховода.
Потери на трение обычно выражаются как потери давления для заданной длины воздуховода, Δ p / L , в единицах (США) дюймов водяного столба на 100 футов или (СИ) кг / м 2 / с 2 .
Для конкретного выбора материала воздуховода и при условии, что воздух находится при стандартной температуре и давлении (СТП), можно использовать стандартные диаграммы для расчета ожидаемых потерь на трение. [8] [18] Диаграмма, представленная в этом разделе, может быть использована для графического определения требуемого диаметра воздуховода, который должен быть установлен в приложении, где определяется объем потока и где целью является поддержание потери давления на единицу длины воздуховода S ниже некоторого целевого значения во всех частях исследуемой системы. Сначала выберите желаемую потерю давления Δ p / L , скажем, 1 кг / м 2 / с 2 (0,12 дюйма H 2 O на 100 футов) на вертикальной оси (ординате). Затем выполните сканирование по горизонтали до необходимого объема потока Q , скажем, 1 м 3 / с (2000 куб. футов в минуту): выбор воздуховода с диаметром D = 0,5 м (20 дюймов) приведет к скорости потери давления Δ p / L меньше целевого значения. Попутно отметим, что выбор воздуховода диаметром D = 0,6 м (24 дюйма) приведет к потере Δp / L в размере 0,02 кг/м2 / с2 ( 0,02 дюйма H2O на 100 футов), что свидетельствует о значительном повышении эффективности воздуходувки, достигаемом при использовании воздуховодов немного большего размера.
В следующей таблице указан расход Q , при котором потери на трение на единицу длины Δ p / L (СИ кг / м 2 / с 2 ) составляют 0,082, 0,245 и 0,816 соответственно для различных номинальных размеров воздуховодов. Три выбранных значения потерь на трение соответствуют в единицах США дюйму водяного столба на 100 футов 0,01, 0,03 и 0,1. Обратите внимание, что в приближении для заданного значения объема потока увеличение размера воздуховода (скажем, со 100 мм до 120 мм) уменьшит потери на трение в 3 раза.
Обратите внимание, что для представленных здесь графика и таблицы поток находится в турбулентной области гладкой трубы, при этом R* < 5 во всех случаях.
Никурадзе, Дж. (1932). «Gesetzmassigkeiten der Turbulenten Stromung в Глаттен Рорен» (PDF) . ВДИ Форшунгшефт Арб. Инж.-Вес . 356 : 1–36.– В переводе NACA TT F-10 359. Данные доступны в цифровом виде.
Кемлер, Э. (1933). «Исследование данных о течении жидкости в трубах». Труды ASME . 55 (Hyd-55-2): 7–32.Цитируется по Муди, Л.Ф. (1944)
Никурадзе, Дж. (1933). «Strömungsgesetze в Рауэне Рорене» (PDF) . ВДИ Форшунгшефт . 361 : 1–22.– В английском переводе как NACA TM 1292, 1950. Данные подробно показывают переходную область для труб с высокой относительной шероховатостью (ε/ D > 0,001).
Colebrook, CF; White, CM (1937). «Эксперименты с трением жидкости в шероховатых трубах». Труды Лондонского королевского общества. Серия A, Математические и физические науки . 161 (906): 367–381. Bibcode :1937RSPSA.161..367C. doi : 10.1098/rspa.1937.0150 .
Colebrook, CF (февраль 1939 г.). «Турбулентный поток в трубах, с особым акцентом на переходную область между законами гладких и шероховатых труб». Журнал Института инженеров-строителей .
Рауз, Х. (1943). Оценка шероховатости границ . Труды Второй гидравлической конференции, Бюллетень Айовского университета 27.Цитируется по Муди, Л.Ф. (1944)
Рауз, Х. (1946). Элементарная механика жидкостей. John Wiley and Sons. С. 376.Демонстрирует данные Никурадзе.
Бюро мелиорации США (1965). «Коэффициенты трения для больших заполненных водоводов». Инженерная монография № 7. Вашингтон, округ Колумбия: Министерство внутренних дел США.Большие объемы полевых данных по коммерческим трубам. Уравнение Коулбрука–Уайта оказалось неадекватным для широкого диапазона условий потока.
Swanson, CJ; Julian, B.; Ihas, GG; Donnelly, RJ (2002). «Измерения расхода в трубе в широком диапазоне чисел Рейнольдса с использованием жидкого гелия и различных газов». J. Fluid Mech . 461 (1): 51–60. Bibcode : 2002JFM...461...51S. doi : 10.1017/S0022112002008595. S2CID 120934829.
McKeon, BJ ; Swanson, CJ; Zagarola, M. V; Donnelly, RJ; Smits, AJ (2004). "Friction factors for smooth pipe flow" (PDF) . J. Fluid Mech . 511 : 41–44. Bibcode :2004JFM...511...41M. doi :10.1017/S0022112004009796. S2CID 122063338 . Получено 20 октября 2015 г. .Показывает коэффициент трения в области плавного течения для 1 < Re < 10 8 по двум совершенно разным измерениям.
Shockling, MA; Allen, JJ; Smits, AJ (2006). «Эффекты шероховатости в турбулентном потоке в трубе». J. Fluid Mech . 564 : 267–285. Bibcode : 2006JFM...564..267S. doi : 10.1017/S0022112006001467. S2CID 120958504.
Аллен, Дж. Дж.; Шоклинг, М.; Кункель, Г.; Смитс, А. Дж. (2007). «Турбулентный поток в гладких и шероховатых трубах». Phil. Trans. R. Soc. A . 365 (1852): 699–714. Bibcode :2007RSPTA.365..699A. doi :10.1098/rsta.2006.1939. PMID 17244585. S2CID 2636599.
Ссылки
^ ab Munson, BR (2006). Основы механики жидкости (5-е изд.). Hoboken, NJ: Wiley & Sons.
^ Аллен, Дж. Дж.; Шоклинг, М.; Кункель, Г.; Смитс, А. Дж. (2007). «Турбулентный поток в гладких и шероховатых трубах». Phil. Trans. R. Soc. A. 365 ( 1852): 699–714. Bibcode : 2007RSPTA.365..699A. doi : 10.1098/rsta.2006.1939. PMID 17244585. S2CID 2636599.По данным сайта EuRoPol GAZ.
^ "Pipe Roughness". Pipe Flow Software . Получено 5 октября 2015 г.
^ "Данные о шероховатости труб". Efunda.com . Получено 5 октября 2015 г. .
^ "Pipe Friction Loss Calculations". Pipe Flow Software . Получено 5 октября 2015 г.Коэффициент трения C в формуле Хазена-Вильямса принимает различные значения в зависимости от материала трубы, пытаясь учесть шероховатость поверхности .
^ abcdefgh Чунг, Йонгманн. "ES2A7 лабораторные упражнения" (PDF) . Университет Уорика, Инженерная школа . Получено 20 октября 2015 г. .
^ ab Sentürk, Ali. "Pipe Flow" (PDF) . TC İSTANBUL KÜLTÜR UNIVERSITY . Получено 20 октября 2015 г.
^ ab "Потери на трение в воздуховоде в режиме онлайн". FreeCalc.com . Получено 8 октября 2015 г. .
^ Браун, GO (2003). «История уравнения Дарси-Вейсбаха для сопротивления потоку в трубе». История охраны окружающей среды и водных ресурсов . Американское общество инженеров-строителей. стр. 34–43. doi :10.1061/40650(2003)4.
^ Никурадсе, Дж. (1933). «Strömungsgesetze в Рауэне Рорене». ВДИ Форшунгшефт . 361 : 1–22.
^ Муди, Л. Ф. (1944), «Коэффициенты трения для потока в трубе», Труды ASME , 66 (8): 671–684
^ Рао, А.; Кумар, Б. "Коэффициент трения для турбулентного потока в трубе" (PDF) . Получено 20 октября 2015 г.
^ "Вода - динамическая и кинетическая вязкость". Engineering Toolbox . Получено 5 октября 2015 г. .
^ "Технические данные по проектированию" (PDF) . Orion Fittings . Получено 29 сентября 2015 г. .
^ "Tech Friction Loss Charts" (PDF) . Hunter Industries . Получено 5 октября 2015 г. .
^ "Pipe Dimensions" (PDF) . Spirax Sarco Inc . Получено 29 сентября 2015 г. .
^ ab Elder, Keith E. "Duct Design" (PDF) . Получено 8 октября 2015 г.
^ Бекфельд, Гэри Д. (2012). «HVAC Calculations and Duct Sizing» (PDF) . PDH Online, 5272 Meadow Estates Drive Fairfax, VA 22030. Архивировано из оригинала (PDF) 4 марта 2016 г. Получено 8 октября 2015 г.
^ ab "Размеры круглых воздуховодов". The Engineering Toolbox . Получено 25 ноября 2015 г.
Внешние ссылки
Калькулятор падения давления в трубах. Архивировано 13 июля 2019 г. на Wayback Machine для однофазных потоков.
Калькулятор падения давления в трубе для двухфазных потоков. Архивировано 2019-07-13 на Wayback Machine
Калькулятор падения давления в трубах с открытым исходным кодом.